为了解某汽油发动机进气系统噪声水平,文章采用GT-ISE软件建立了该发动机工作过程和进气系统的仿真模型,并按照实验数据验证热力学和声学计算结果的准确性。然后基于验证后的模型对进气系统进行优化设计,使总噪声和阶次噪声均满足目标线的要求。 排气系统、排气边界等。边界温度和压力保持与实验环境温度和压力相同。2计算模型标定2.1热力学结果实验验证为了验证计算模型的正确性，必须采用实验数据对其进行标定。即通过实验数据修正GT-ISE模型参数，使计算结果逼近试验测量结果。本文依据性能台架的实验数据进行模型标定，如图2~4所示，可以看出计算的流量、扭矩、功率与性能台架数据吻合较好，但与NVH台架的试验测试值在一些转速有较大的误差。调查发现，是因为NVH台架上的测试样机状态较旧，并且排气背压不能有效进行控制导致性能的差异。图2进气流量图3扭矩图4功率2.2进气口噪声实验验证半消声室进气口噪声实验布置情况如图5所示，本文有公司网站全自动缩管机采集转载中国知网整理  http://www.suoguanji.cc 进气系统噪声-张家港缩管机数控钢管滚圆机缩管机全自动缩管机滚圆机进气系统按照整车进行布置，麦克风距离进气口100mm，45°方向和90°方向各布置一个。图5进气口噪声实验布置图GT计算模型的麦克风按照实验标准进行布置，距离进气口100mm，45°方向。通过计算，进气口各阶次噪声及总噪声计算结果与实验测试结果对比如下：图62阶噪声对比图74阶噪声对比图86阶噪声对比图98阶噪声对比图10总噪声对比各阶次计算噪声曲线与测试曲线趋势上基本吻合，幅值误差较大的区域主要集中在低转速和高转速区域，误差来源主要有如下四个方面：（1）NVH台架的发动机性能差异，从扭矩图可以看出，NVH台架的扭矩在低转速和高转速区域相比计算值差异较大，造成较大的噪声误差；（2）实际进气系统管路长度与数模有差异，特别是搭接处的橡胶软管，重合长度较多，实际长度比数模偏小较多，造成峰值频率偏移；（3）测试噪声包含机械噪声、排气噪声等，而计算噪声没有考虑这些因素的影响；（4）计算转速间隔为400rpm，远大于测试转速间隔，可能导致分析结果丢失部分细节特征。总体来说，进气系统管口噪声计算值进气系统噪声-张家港缩管机数控钢管滚圆机缩管机全自动缩管机滚圆机本文有公司网站全自动缩管机采集转载中国知网整理  http://www.suoguanji.cc